Металлический каркас одноэтажного производственного здания

Курсовой проект - Строительство

Другие курсовые по предмету Строительство

Для того чтобы скачать эту работу.
1. Подтвердите что Вы не робот:
2. И нажмите на эту кнопку.
закрыть



6-72∟125х14-771,88-540,32822-231,56613142∟70х6-135,18-94,6366-40,5564972∟125х14-771,88-540,32822-231,5661382∟125х14-1030,07-721,05828-309,02617202∟100х8-279,82-195,87611-83,9466212∟70х8172,77120,946851,83641082∟125х14-1030,07-721,05822-309,02617152∟70х6-135,18-94,6366-40,5564

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 12.1 Нумерация узлов и элементов для отправочного элемента

 

Расчет нижнего опорного узла

По требуемым длинам сварных швов (табл.12.1) для крепления уголков к фасонке определяем габариты фасонки.

Для крепления опорного столика к колонне используем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой СВ-08А диаметром d=2 мм в среде углекислого газа. Толщину опорного столика принимаем tст=40 мм.

По табл. 38* СНиП II-23-81* назначаем катет шва

По табл. 56 СНиП II-23-81*:

 

где - нормативное сопротивление стали опорного столика по временному сопротивлению, по табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 при толщине листового проката свыше 20 до 40 мм

По табл. 34* СНиП II-23-81*:

 

 

расчет ведем по металлу шва.

Требуемая высота опорного столика из условия прочности сварного шва на срез:

 

 

где - опорная реакция фермы, принимаем равной нормальному усилию N в сечении 1-1 колонны (табл. 6.2).

В соответствии с ГОСТ 82-70* назначаем:

 

 

Принимаем ширину опорного столика

Принимаем опорный фланец шириной и толщиной

Проверяем напряжение смятия торца фланца от опорной реакции:

 

прочность обеспечена;

здесь - расчетное сопротивление стали фланца смятию, принимается равным расчетному сопротивлению стали фланца по временному сопротивлению, по табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 при толщине листового проката свыше 10 до 20 мм

Выполним проверку сварного шва, прикрепляющего фасонку к опорному фланцу на срез от опорной реакции . По принятым габаритам фасонки принимаем длину шва

Используем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой СВ-08А диаметром d=2 мм в среде углекислого газа.

По табл. 38* СНиП II-23-81* назначаем катет шва

По табл. 56 СНиП II-23-81*:

 

где - нормативное сопротивление стали фасонки по временному сопротивлению, по табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 при толщине листового проката свыше 10 до 20 мм

По табл. 34* СНиП II-23-81*:

 

 

расчет ведем по металлу шва.

Напряжение в шве:

 

 

прочность шва обеспечена.

Проверяем опорное сечение фасонки на срез:

 

 

прочность обеспечена;

здесь

 

- расчетное сопротивление стали фасонки срезу, где по табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 при толщине листового проката свыше 10 до 20 мм

 

Для крепления опорного фланца к колонне принимаем 8 болтов нормальной точности М20 класса прочности 5.6, диаметр отверстий под болты dотв=23 мм.

 

Расчет верхнего опорного узла

По требуемым длинам сварных швов (табл.12.1) для крепления уголков к фасонке определяем габариты фасонки.

Толщину и ширину фланца принимаем такими же, как в нижнем опорном узле.

Для крепления фланца к колонне принимаем 6 болтов нормальной точности М20 класса прочности 5.6, диаметр отверстий под болты dотв=23 мм.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 12.2 Примыкание фермы к колонне

Определяем усилие, действующее в стыке:

 

.

 

Ширина накладки

 

.

 

Тогда толщина накладки

 

.

 

Принимаем толщину накладки

 

(не меньше толщины фасонки).

 

Максимальное сжимающее напряжение:

 

,

 

Прочность обеспечена.

Монтажный стык двух отправочных элементов фермы выполняется с помощью ручной сварки электродом Э50.

Так как

 

то расчет ведем по металлу шва.

Вертикальные накладки соединяем 4 болтами М20 класса прочности 5.6, диаметры отверстий . Расстояния от центров отверстий до краев накладки вдоль усилия принимаем минимальными

 

(),

 

расстояния между центрами болтов: вдоль усилия - минимальными

 

();

 

поперек усилия - максимальными

 

().

 

Получаем накладку длиной .

Требуемый катет угловых швов для присоединения вертикальных накладок к фасонке:

 

.

 

Принимаем катет шва .

Швы, прикрепляющие листовую накладку к поясам, рассчитываем на усилие в накладке:

 

.

Требуемая длина швов прикрепления накладки к полкам поясных уголков:

 

.

 

Принимаем два шва по и два шва по .

Определяем длину швов прикрепления уголка верхнего пояса к фасонке. Сварка полуавтоматическая в углекислом газе сварочной проволокой Св-08Г2С.

Так как

 

,

 

то расчет ведем по металлу шва.

Расчетное усилие определяется как максимальное из двух усилий:

 

;

.

 

Расчет ведем по .

 

.

 

Принимаем .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 12.3 Монтажный узел верхнего пояса

 

Расчёт нижнего монтажного узла

Определяем усилие, действующее в стыке:

 

.

Ширина накладки .

Тогда толщина накладки .

Принимаем толщину накладки .

Проверяем прочность узла нижнего пояса фермы: нормальная сила в сечении 1-1:

 

.

 

Максимальное растягивающее напряжение:

 

.

 

Прочность обеспечена.

Монтажный стык двух отправочных элементов фермы выполняется с помощью ручной сварки электродом Э50, катет шва . Вертикальные накладки принимаем аналогично верхнему монтажному узлу: соединяем 4 болтами М20 класса прочности 5.6, диаметры отверстий . Расстояния от центров отверстий до краев накладки вдоль усилия принимаем минимальными (), расстояния между центрами болтов: вдоль усилия - минимальными (); поперек усилия - максимальными (). Принимаем накладку длиной .

Швы, прикрепляющие листовую накладку к поясам, рассчитываем на усилие в накладке:

 

.

 

Требуемая длина швов прикрепления накладки к полкам поясных уголков:

 

.

 

Принимаем два шва по и два шва по .

Определяем длину швов прикрепления уголка нижнего пояса к фасонке. Сварка полуавтоматическая в углекислом газе сварочной проволокой Св-08Г2С.

Так как , то расчет ведем по металлу шва.

Расчетное усилие определяется как максимальное из двух усилий:

 

;

.

 

Расчет ведем по .

Длина швов

 

;

.

Принимаем исходя из габаритов фасонки.

 

Расчет узла с изменением сечения верхнего пояса (узел 7)

По требуемым длинам сварных швов (табл. 12.1) для крепления уголков к фасонке определяем габариты фасонки.

Размеры накладок принимаем конструктивно толщиной и шириной b=130 мм.

Швы крепления накладок к поясам принимаем: с катетом шва .

 

Расчет узла с изменением сечения нижнего пояса (узел 2)

По требуемым длинам сварных швов (табл. 12.1) для крепления уголков к фасонке определяем габариты фасонки.

Усилие, действующее в стыке:

 

 

Требуемая площадь стыковых накладок:

 

 

где - расчетное сопротивление стали накладок по пределу текучести, принимаемое по [1, табл. 51] для стали С255 при толщине листового проката свыше 10 до 20 мм.

Ширину каждой накладки принимаем b=120 мм.

Требуемая толщина накладок:

 

Принимаем толщину накладок . Определим геометрические характеристики ослабленного сечения

Положение центра тяжести:

 

 

где - статический момент всего сечения относительно оси 0-0;

А - площадь всего сечения.

Момент инерции всего сечения:

 

 

Момент сопротивления нижней части сечения:

 

 

где а - расстояние от центра тяжести сечения до его крайней нижней точки.

 

Эксцентриситет приложения силы:

 

Проверим прочность ослабленного сечения:

 

прочность обеспечена.

Швы, прикрепляющие листовую накладку к поясу, рассчитаем на усилие в накладке:

 

 

Используем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой

СВ-08Г2С диаметром d=2 мм в среде углекислого газа.