Двигатель мощностью Ne=100 кВт для привода генератора

αPrPr-PoPjPr-Po+PjградМпаМпаМпаМпа0,00,19570,0944-0,8433-0,748910,00,14240,0411-0,8173-0,776320,00,10900,0077-0,7419-0,734230,00,0890-0,0123-0,6100-0,622340,00,0890-0,0123-0,4767-0,489050,00,0890-0,0123-0,3101-0,322460,00,0890-0,0123-0,1369-0,149270,00,0890-0,01230,03430,022080,00,0890-0,01230,19130,179090,00,0890-0,01230,32630,3140100,00,0890-0,01230,43390,4216110,00,0890-0,01230,51400,5017120,00,0890-0,01230,56390,5516130,00,0890-0,01230,58410,5718140,00,0890-0,01230,58690,5746150,00,0890-0,01230,58030,5680160,00,0890-0,01230,57100,5587170,00,0890-0,01230,56490,5526180,00,0890-0,01230,56170,5494190,00,0914-0,00990,56490,5551200,00,0975-0,00380,57100,5672210,00,10260,00130,58030,5817220,00,10620,00490,58690,5918230,00,11350,01220,58410,5963240,00,12530,02400,56390,5880250,00,14090,03960,51400,5536260,00,16270,06140,43390,4953270,00,19300,09170,32630,4180280,00,23700,13570,19130,3270290,00,29450,19320,03430,2275300,00,40640,3051-0,13690,1681310,00,57850,4772-0,31010,1671320,00,85700,7557-0,47670,2790330,01,33071,2294-0,61000,6194340,02,16552,0642-0,74191,3223350,03,40693,3056-0,81732,4883360,07,53177,4304-0,84336,5870370,07,70327,6019-0,81736,7846380,05,37105,2697-0,74194,5278390,03,19683,0955-0,61002,4855400,02,33102,2297-0,47671,7530410,01,67611,5748-0,31011,2647αPrPr-PoPjPr-Po+PjградМпаМпаМпаМпа420,01,18811,0868-0,13690,9499430,00,90680,80550,03430,8399440,00,73160,63030,19130,8217450,00,60790,50660,32630,8329460,00,52000,41870,43390,8526470,00,45710,35580,51400,8698480,00,41200,31070,56390,8746490,00,37900,27770,58410,8619500,00,35560,25430,58690,8412510,00,34450,24320,58030,8235520,00,32870,22740,57100,7983530,00,30980,20850,56490,7735540,00,30240,20110,56170,7628550,00,30240,20110,56490,7660560,00,30240,20110,57100,7721570,00,30240,20110,58030,7814580,00,30240,20110,58690,7880590,00,30240,20110,58410,7852600,00,30240,20110,56390,7650610,00,30240,20110,51400,7151620,00,30240,20110,43390,6350630,00,30240,20110,32630,5274640,00,30240,20110,19130,3924650,00,30240,20110,03430,2354660,00,30240,2011-0,13690,0642670,00,30240,2011-0,3101-0,1090680,00,30240,2011-0,4767-0,2756690,00,30240,2011-0,6100-0,4089700,00,30240,2011-0,7419-0,5408710,00,24900,1477-0,8173-0,6696720,00,19570,0944-0,8433-0,7489

Двигатель мощностью Ne=100 кВт для привода генератора

Курсовой проект

Транспорт, логистика

Другие курсовые по предмету

Транспорт, логистика

Сдать работу со 100% гаранией
тся к радиусу кривошипа R. При этом масса шатунной шейки не требует приведения т.к. находится на расстоянии R от оси коленчатого вала.

Коленчатый вал - стальной, кованый, полноопорный.

Рис. 2 - Участок коленчатого вала

 

Определим массу шатунной шейки и щеки:

;

;

где - радиус шатунной шейки коленчатого вала,

- радиус канала в коленчатом валу, служащего для подачи масла,

- длина шатунной шейки,

- ширина щеки,

- расстояние от оси вращения вала до центра тяжести щеки,

- радиус щеки.

Приведём неуравновешенные массы колена к радиусу кривошипа:

Таким образом, определим ПДМ и НВМ:

ПДМ:

НВМ:

3.2 Построение индикаторной диаграммы, диаграммы Брикса и диаграммы Толле

 

Построение индикаторной диаграммы:

 

Таблица 1 - Данные для построения индикаторной диаграммы

φSxVxVaεxpcxpbx-1801800,14320,0019070,0020391,0000,0890,303-1601600,14000,0018640,0019971,0630,0970,327-1401400,13040,0017370,0018691,1350,1060,355-1201200,11470,0015270,0016591,2790,1250,411-1001000,09340,0012440,0013761,5420,1620,518-90900,08130,0010820,0012151,7470,1920,605-80800,06850,0009130,0010452,0310,2360,729-60600,04310,0005730,0007063,0070,4051,185-40400,02070,0002760,0004095,1900,8572,331-20200,00540,0000730,00020510,3422,2095,477φz0,00140,0000180,00015114,0413,3638,00000,00000,0000000,00013315,9964,0239,402

Построение бицентровой диаграммы Брикса.

Определение поправки Брикса:

Построение диаграммы сил инерции ПДМ (диаграммы Толле).

Площадь поршня:

;

Параметр .

Отрезок АС:

Отрезок ВD:

Отрезок FE:

 

Рис. 3 - Индикаторная диаграмма, диаграмма Брикса и диаграмма сил инерции ПДМ

3.3 Построение развернутой диаграммы

 

Переход от обычной индикаторной диаграммы к развёрнутой осуществим с помощью бицентровой диаграммы Брикса, устанавливающей зависимость положений поршня по его ходу от величины угла α поворота кривошипа с учетом конечной длины шатуна (поправка ОО1). На диаграмме представим удельные значения сил давления газов Pr, сил инерции ПДМ Pj и результирующую удельную силу (Pr-Po+Pj).

 

Таблица 2 - Данные для построения развернутой диаграммы

αPrPr-PoPjPr-Po+PjградМпаМпаМпаМпа0,00,19570,0944-0,8433-0,748910,00,14240,0411-0,8173-0,776320,00,10900,0077-0,7419-0,734230,00,0890-0,0123-0,6100-0,622340,00,0890-0,0123-0,4767-0,489050,00,0890-0,0123-0,3101-0,322460,00,0890-0,0123-0,1369-0,149270,00,0890-0,01230,03430,022080,00,0890-0,01230,19130,179090,00,0890-0,01230,32630,3140100,00,0890-0,01230,43390,4216110,00,0890-0,01230,51400,5017120,00,0890-0,01230,56390,5516130,00,0890-0,01230,58410,5718140,00,0890-0,01230,58690,5746150,00,0890-0,01230,58030,5680160,00,0890-0,01230,57100,5587170,00,0890-0,01230,56490,5526180,00,0890-0,01230,56170,5494190,00,0914-0,00990,56490,5551200,00,0975-0,00380,57100,5672210,00,10260,00130,58030,5817220,00,10620,00490,58690,5918230,00,11350,01220,58410,5963240,00,12530,02400,56390,5880250,00,14090,03960,51400,5536260,00,16270,06140,43390,4953270,00,19300,09170,32630,4180280,00,23700,13570,19130,3270290,00,29450,19320,03430,2275300,00,40640,3051-0,13690,1681310,00,57850,4772-0,31010,1671320,00,85700,7557-0,47670,2790330,01,33071,2294-0,61000,6194340,02,16552,0642-0,74191,3223350,03,40693,3056-0,81732,4883360,07,53177,4304-0,84336,5870370,07,70327,6019-0,81736,7846380,05,37105,2697-0,74194,5278390,03,19683,0955-0,61002,4855400,02,33102,2297-0,47671,7530410,01,67611,5748-0,31011,2647αPrPr-PoPjPr-Po+PjградМпаМпаМпаМпа420,01,18811,0868-0,13690,9499430,00,90680,80550,03430,8399440,00,73160,63030,19130,8217450,00,60790,50660,32630,8329460,00,52000,41870,43390,8526470,00,45710,35580,51400,8698480,00,41200,31070,56390,8746490,00,37900,27770,58410,8619500,00,35560,25430,58690,8412510,00,34450,24320,58030,8235520,00,32870,22740,57100,7983530,00,30980,20850,56490,7735540,00,30240,20110,56170,7628550,00,30240,20110,56490,7660560,00,30240,20110,57100,7721570,00,30240,20110,58030,7814580,00,30240,20110,58690,7880590,00,30240,20110,58410,7852600,00,30240,20110,56390,7650610,00,30240,20110,51400,7151620,00,30240,20110,43390,6350630,00,30240,20110,32630,5274640,00,30240,20110,19130,3924650,00,30240,20110,03430,2354660,00,30240,2011-0,13690,0642670,00,30240,2011-0,3101-0,1090680,00,30240,2011-0,4767-0,2756690,00,30240,2011-0,6100-0,4089700,00,30240,2011-0,7419-0,5408710,00,24900,1477-0,8173-0,6696720,00,19570,0944-0,8433-0,7489

3.4 Суммарные силы и моменты, действующие в КШМ одного цилиндра

 

Силы и моменты, возникающие в результате действия суммарной осевой силы Р, показаны на рисунке:

Величина силы Р в зависимости от угла поворота коленчатого вала находится из графика. Сила Р может быть разложена на 2 составляющие: боковую , прижимающую поршень к стенке цилиндра, и силу , направленную вдоль оси шатуна.

Сила Рш после перенесения её по линии действия, может быть разложена на составляющие: касательную, направленную под прямым углом к радиусу кривошипа , и радиальную, направленную вдоль радиуса кривошипа .

Рис. 5 - Силы и моменты, возникающие в результате действия суммарной осевой силы P

 

Угол β определяется из условия

Крутящий момент, действующий на КШМ одного цилиндра:

 

3.5 Выбор схем расположения кривошипов и порядка работы цилиндров

 

Схема заклинки кривошипов и порядка работы двигателя выбирается исходя из его компоновочной схемы и тактности.

Схема заклинки кривошипов представляет собой пространственное расположение кривошипов относительно друг друга и оси коленчатого вала. Так как двигатель четырехтактный, рядный с четным числом цилиндров в блоке (6-и цилиндровый), то можно применить равномерную продольно-симметричную схему расположения кривошипов (РПСС). Преимущества РПСС: частичная или полная динамическая уравновешенность двигателя, повышенная технологичность коленчатого вала (за одну установку вала можно одновременно обрабатывать две шатунные шейки), а также равномерность выходного момента.

Угол между кривошипами определяется из условия равенства интервалов между вспышками по формуле:

.

Порядок работы цилиндров по блоку определяется расположением кривошипов и направлением вращения. Порядок работы цилиндров по двигателю назначается: 1-5-3-6-2-4.

 

Рис. 6 - Схема расположения кривошипов

 

3.6 Заполнение главной динамической таблицы

 

В данном разделе рассмотрим порядок заполнения главной динамической таблицы. В качестве примера расчета используем угол поворота коленчатого вала равный 50º.

Графа 1 содержит углы поворота первого кривошипа коленчатого вала от ВМТ первого цилиндра. Шаг таблицы в градусах должен целое число раз содержаться в величинах углов между коленами вала и поворота коленчатого вала между вспышками в цилиндрах двигателя. В нашем случае шаг таблицы - 10°°. Для получения достаточно точного результата шаг должен составлять 0...15°°, поэтому примем шаг равный 10°°.

Графа 2 содержит значения силы p (кг/см2), действующей вдоль оси первого цилиндра первого блока.

В графах 3, 4, 5 указываются значения тригонометрических функций

для принятой величины .

В графу 6 заносятся величины силы бокового давления поршня на стенку цилиндра N (кгc):

.

В графы 7' и 8' записываются величины удельных касательной и радиальной сил возникающих в первом колене вала в результате действия первого цилиндра первого блока (кгс/см2):

В графы 9 и 10 заносятся величины суммарных удельных касательных и радиальных сил, возникающих на первом колене вала в результате действия первых цилиндров обоих блоков:

В графы 11 и 12 заносятся величины суммарных удельных касательных и радиальных сил, действующих на первое колено вала:

В графу 14 заносят значения крутящего момента (кгсЧЧм), развиваемого первыми цилиндрами всех блоков двигателя на первом колене вала:

В графу 13 записывают 0.5ЧЧM1ш.

Вспышки в цилиндрах каждого плоского отсека происходят с одинаковым сдвигом по углу, поэтому уровень и закон изменения величин t, z, T, Z, 0.5ЧЧM1ш, M1ш в зависимости от угла поворота коленчатого вала, записанных в вертикальные графы 9 и 10, 12 и 13, 13 и 14 таблицы и относящихся к первому кривошипу, со сдвигом по фазе справедливы и для всех остальных кривошипов вала. Поэтому в графы 17 и 18, 21 и 22, 25 и 26 и т.д. записываются значения, стоящие в графах 13 и 14 со сдвигом их вниз на угол поворота коленчатого вала между вспышками в первом и втором, первом и третьем и т.д. цилиндрах двигателя. В данном случае соответственные углы равны: 480º, 240º, 600º, 120º и 360º.

Набегающие моменты, скручивающие первую шатунную шейку MIш (графа 15) и коренную шейку расположенную за первым коленом MIк (графа 16), получается перенесением данных из граф 13 и 14 соответственно.

Набегающие моменты, скручивающие шатунные шейки второго, третьего и т.д. колен и записываемые в графы 19, 23, 27 и т.д., определяются алгебраическим сложением набегающего момента, действующего на предшествующую коренную шейку и половины момента, развиваемого на данном колене цилиндрами отсека, например:

ш= MIIIк+0,5M4ш;

 

Набегающие моменты, скручивающие коренные шейки за вторым, третьим и т.д. коленами и записываемые в графы 20, 24, 28 и т.д., определяются алгебраическим сложением набегающего момента, действующего на предшествующую коренную шейку и всего момента, развивае

Похожие работы

< 1 2 3 4 5 6 > >>