Проект блочной установки газовых котельных наружного размещения "Норд" административных зданий

Целью данного проекта является повышение качества теплоснабжения отапливаемых зданий, а также снижение вредных выбросов от угольных котельных, которые негативно

Проект блочной установки газовых котельных наружного размещения Норд административных зданий

Дипломная работа

Строительство

Другие дипломы по предмету

Строительство

Сдать работу со 100% гаранией
неизвестны . Для однозначного решения предоставленной системы уравнений следует задаваться наилучшим законом распределения давлений по основной магистрали.

Методика установления экономического разделения давления в тепловых сетях приводится в главе XIII [8]. Как правило принимают, что давление вдоль основной магистрали падает размеренно, то есть:

тогда

Па,

откуда

(2.1.10)

По величине средней удельной потере давления и известным расходам теплоносителя можно установить такие диаметры труб, при которых располагаемое циркуляционное давление будет довольно полно использовано.

В предварительных расчетах, когда не знакомы диаметры труб, доля потерь давления в местных сопротивлениях может быть приблизительно найдена по выражению Б.Л. Шифринсона:

(2.1.11)

где - коэффициент, для водяных сетей =0.01

- расход теплоносителя в начальном участке разветвленного теплопровода, т/ч.

Перед гидравлическим расчетом нужно: начертить в масштабе расчетную схему трубопроводов; поделить ее на участки; найти длины участков и расчетные расходы теплоносителя.

Расчет выполняют в два этапа: предварительный и окончательный.

В предварительном расчете находят:

    по выражению (2.11) – приблизительное значение ;

    по выражению (2.10) – значение средней удельной потери давления ;

    по известным расходам теплоносителя на участках и с помощью таблиц или номограмм – диаметры труб с округлением до типовых размеров.

В конечном расчете уточняют гидравлические сопротивления на всех участках сети при избранных диаметрах труб следующим образом:

    при округлении диаметров труб по типовым размеров по тем же таблицам или номограммам находят фактические значения удельных потерь давления по длине и, если надо, скорости теплоносителя ;

    находят эквивалентные длины местных сопротивлений на расчетных участках (приложение 17);

    подсчитывают полные потери давления на участках сети:

;

    находят суммарные потери гидравлического сопротивления для всех участков расчетной магистрали, которые сравнивают с располагаемым в ней перепадом давления: .

Расчет считается приемлемым, если гидравлические сопротивления не превосходят располагаемый перепад давлений и отличаються от него не более чем на 10%. В этом случае расчетный расход теплоносителя будет обеспечен с ошибкой не более +3,4%. Диаметры труб ответвлений рассчитывают в таком же порядке.

2.2 Основные правила гидравлического расчета газопроводов среднего и низкого давлений

Пропускная возможность газопроводов должна браться из условий образования при предельно вероятных потерях давления газа наиболее экономичной и надежной в использовании системы, снабжающей устойчивую работы ГРП и газорегуляторных установок (ГРУ), а также работы котлов и плит абонентов в дозволенных диапазонах давления газа.

Расчетные внутренние диаметры газопроводов находятся исходя из условия снабжения бесперебойной подачи газа для всех абонентов в час самого большого использования газа [9].

Вычисление размера диаметра газопровода надлежит осуществлять, обычно, на ЭВМ с наилучшим разделением найденных потерь давления в сети промеж участков.

Если нет смысла или возможности реализации гидравлического расчета на ЭВМ, его разрешается выполнять по формулам и выражениям показанным далее по тексту.

Расчетные потери давления в газопроводах среднего и высокого давления берутся в пределах категории давления, избранной для газопровода.

Сумма расчётных потерь давления газа в газопроводах низкого давления (от источника газоснабжения до самого отдаленного котла или плиты) берутся не больше 170 , включая распределительные газопроводы - 210 , во внутренних газопроводах и газопроводах вводах - 70 .

Значения расчетных потерь давления газа при проектировке газопроводов каждых давлений для сельскохозяйственных, промышленных и бытовых предприятий и организаций коммунально-бытового обслуживания принимаются в зависимости от давления газа в месте подсоединения с учетом технических характеристик зачисляемого к монтажу газового оборудования, механизмов автоматики регулирования и автоматики безопасности технологического распорядка газовых устройств.

На участке газовой сети понижение давления можно находить:

    для сетей среднего и высокого давлений по выражению:

, ,м(2.2.1)

гдеРн - абсолютное давление в начале газопровода, ;

Рк - абсолютное давление в конце газопровода, ;

Р0 =0,102335 ;

l - коэффициент гидравлического трения;

l - расчетная длина газопровода постоянного диаметра, ;

d - внутренний диаметр газопровода, ;

r0 - внутренний диаметр трубопровода, ;

Q0 - плотность теплоносителя, ;

    для сетей низкого давления по выражению:

, , (2.2.2)

гдеРн - давление в начале газопровода, ;

Рк - давление в конце газопровода, ;

Коэффициент гидравлического трения l находится в зависимости от режима движения газа по газопроводу, характеризуемого числом Рейнольдса:

(2.2.3)

где v - коэффициент кинематической вязкости газа, , при нормальных

условиях;

Гидравлическая гладкость внутренней стенки газопровода вычисляется по выражению:

, (2.2.4)

Где Re - число Рейнольдса;

n – эквивалентная абсолютная шероховатость внутренней поверхности

стенки трубы, принимаемая равной для новых стальных – 0,01 см, для полиэтиленовых независимо от времени эксплуатации -0,0007 см.

В зависимости от значения Re коэффициент гидравлического сопротивления l определяется:

    для ламинарного режима движения газа Re £ 2000:

; (2.2.5)

    для критического режима движения газа Re = 2000-4000

; (2.2.6)

    при Re > 4000 - в зависимости от выполнения условия (2.2.4)

    для гидравлически гладкой стенки (неравенство (2.2.4) справедливо): при 4000 < Re < 100 000 по выражению:

; (2.2.7)

при Re > 100 000:

; (2.2.8)

    для шероховатых стенок (неравенство (2.2.4) несправедливо) при Re > 4000:

; (2.2.9)

Расчетный расход газа на участках распределительных наружных газопроводов низкого давления, обладающих путевыми расходами газа, надлежит находить как сумму транзитного и 0, 5 путевого расходов газа на данном участке.

Падение давления в местных сопротивлениях (тройники, запорная арматура, колена, отводы и другие) допускается учитывать путем повышения фактической длины газопровода на 4—9 %.

Для наружных надземных и внутренних газопроводов расчетную длину газопроводов находят по выражению:

, , (2.2.10)

Где l1 - действительная длина газопровода, ;

- сумма коэффициентов местных сопротивлений участка газопровода;

l - коэффициент гидравлического трения, находимый в зависимости от режима течения и гидравлической гладкости стенок газопровода по формулам (2.2.5) - (2.2.9).

В тех эпизодах когда газоснабжение СУГ является временным (с последуюшим переводом на снабжение природным газом), газопроводы проектируются из обстоятельств возможности их использования в грядущем на природном газе.

3. ПРОЕКТ БЛОЧНОЙ УСТАНОВКИ ТГУ «НОРД» ЗДАНИЙ В ГОРОДЕ ВЕЛЬСКЕ АРХАНГЕЛЬСКОЙ ОБЛАСТИ

3.1 Краткие сведения о проектируемом объекте

Проект блочной установки ТГУ «Норд» административных зданий в городе Вельске Архангельской области разработан на основании:

    технических условий No 9(н) от 25.07.2016г., выданных ООО "Вельские газовые системы";

    технических условий No 122 и No 123 от 18.08.2016г., выданных ООО "Водоканал";

    технических условий No 15-02561В/16-001 и No 15-02562В/16-001 от 16.08.2016г., выданных ПАО "МРСК Северо-Запада";

    заданием на проектирование, выданным ООО "ВельскГазСервис".

Проектная документация на строительство газопровода среднего давления, водоснабжения и теплоснабжения разработана в соответствии с требованиями СНиП 42-01-2002, Постановления No 870, СП 40-102-2000, СНиП 3.05.04-85, СП 124-13330-2012, СП 61-13302-2012 и других нормативных документов.

3.2 Климатические условия

Район размещения трасы газопровода относятся к 2 «В» климатическому подрайону и отличается умерено холодной зимой и умерено теплым летом с довольно значительным количеством выпадающих осадков.

Зимой преобладают ветры южного направления. Средняя температура января минус 12,7 С. Абсолютный минимум температуры воздуха может достигать минус 50 С. Осадков выпадает 34-51 мм в месяц. Продолжительность залегания снежного покрова на открытом месте составляет в среднем 168 дней в году. Наибольшая из средних толщин снежного покрова на открытом месте составляет 52 см, максимум за время наблюдения 68 см.

Весной переход средних суточных температур к положительным значениям наблюдается в начале апреля. Среднемесячное количество осадков составляет 38-51 мм. Снежный покров сходит в конце апреля.

Самый теплый месяц лета - июль, его средняя температура 17 С. Максимум температуры может достигать 36 С. Среднемесячное количество осадков составляет 52-72мм.

Климатические условия площадки строительства газопровода по СНиП 23-01-99 (2003) «Строительная климатология» характеризуются следующими данными:

    расчетная температура наружного воздуха - минус 32 С;

    нормативная глубина промерзания (для песчаных грунтов) - 1,2 метра.

    уровень грунтовых вод в этот период устанавливается на глубине до 1,5 м.

Трасса га

Похожие работы

<< < 1 2 3 4 5 6 7 8 > >>