Система тепло- и энергоснабжения промышленного предприятия

Дипломная работа - Физика

Другие дипломы по предмету Физика

Скачать Бесплатно!
Для того чтобы скачать эту работу.
1. Подтвердите что Вы не робот:
2. И нажмите на эту кнопку.
закрыть



чения номинального тока и соблюдением условия (129)

 

Iк.з. ≥ 3. (129)

 

1. Для нахождения номинального тока рассчитываются номинальный ток электродвигателя по зависимости (130) и значение пускового тока электродвигателя по зависимости (131).

По прил.2 для двигателя типа 4А80А4У3 принимается

 

N = 1,1 квт, cos φ = 0,81, Iпус/Iн = β = 5,0.

 

Следовательно,

 

= 2,06 А. (130)

Пусковой ток электродвигателя

 

= β = 2,06 5,0 = 10,32 А. (131)

 

Значение номинального тока плавкой вставки

 

= = 5,16 А.

 

По зависимости (129) определяется ожидаемое значение тока короткого замыкания.

 

Iк.з. ≥ 3 = 3 5,16 = 15,47 А.

 

2. Проверим условие обеспечения отключающей способности защитного зануления. Для этого определяются значения сопротивления трансформатора Zт и сопротивления петли "фаза ноль" Zп.

Сопротивление трансформатора Zт принимается по прил.3. Для трансформатора с мощностью 160 кВА.

 

Zт = 0,487 Ом.

 

3. По прил.4 определяются активные и индуктивные сопротивления проводников для расчёта сопротивления Zп.

Для фазного провода рассчитывается только активное сопротивление по зависимости (132)

 

= = 0,095 Ом. (132)

Так как значениями индуктивных сопротивлений медных проводников пренебрегают, то Хф = 0 Ом.

Для нулевого провода активное Rн и внутреннее индуктивное Хн сопротивления рассчитываются по зависимости (133). Для этого по прил.4 задаются значениями удельного активного rω и удельного внутреннего индуктивного хω сопротивлений, которые зависят от плотности тока (134).

Плотность тока нулевого провода

 

= 0,13 0,5 А/мм2. (133)

Rн = rω Lн = 13,7 0,1 = 1,37 Ом. (134)

Хн = хω Lн = 8,2 0,1 = 0,82 Ом.

 

4. По зависимости (135) рассчитывается внешнее индуктивное сопротивление петли "фаза ноль" Хп. Удельное внешнее индуктивное сопротивление хп принимается равным 0,6 Ом/км. Тогда

 

Хп = хп (Lф + Lн) = 0,6 (0,15 + 0,1) = 0,15 Ом. (135)

 

5. Рассчитывается значение сопротивления петли "фаза ноль"

 

=

= = 1,76 Ом.

 

Рис.22 Схемы для расчёта зануления в сети переменного тока на отключающую способность: а) полная; б) упрощённая

 

6. Сила тока короткого замыкания Iк.з. рассчитывается по схеме замещения, представленной на рис.22. Значение Iк.з. зависит от фазного напряжения сети Uф и сопротивлений цепи, в том числе от полных сопротивлений трансформатора Zт, фазного проводника Rф, нулевого защитного проводника Rн, внешнего индуктивного сопротивления петли (контура) "фазный проводник нулевой защитный проводник" (петли "фаза ноль") Zп, а также от активных сопротивлений заземлений нейтрали обмоток источника тока (трансформатора) R0 и повторного заземления нулевого защитного проводника Rп (рис.22а). Поскольку R0 и Rп, как правило, велики по сравнению с другими сопротивлениями цепи, можно не принимать во внимание параллельную ветвь, образованную ими. Тогда расчётная схема упростится (рис.22б). По зависимости (131) рассчитается сила тока короткого замыкания

 

= 197,68 А.

\7. Проверяется условие надёжного срабатывания защиты:

 

Iк.з. ≥ 3

197,68 > 3 5,16.

550,7 > 15,47.

 

Ток Iк.з. более чем в 3 раза превышает номинальный ток плавкой вставки.

8. По рассчитанному значению номинального тока Iн = 15,47 А в прил.1 находится ближайшее значение из рядов номинальных токов стандартных предохранителей, равное 15 А. Итак, принимается предохранитель серии НПИ15 с номинальным током 15 А.

 

Заключение

 

В данном дипломном проекте произведена модернизация системы теплоснабжения от производственной котельной для ЗАО "Термотрон-завод" расположенного в городе Брянске.

Был предложен рациональный проект по снижению энергопотребления данного завода. Для достижения поставленной цели были решены поставленные задачи:

1. Произведен анализ тепловых нагрузок завода.

Определена потребность завода в тепле при проектировании. Отопительная нагрузка предприятия равна 69300,14ГДж/год, вентиляционная нагрузка равна 240366,86ГДж/год, нагрузка на технологические нужды равна 2530,7ГДж/год, нагрузка на горячее водоснабжение равна 3948691,93ГДж/год.

Определена потребность завода в теплев настоящий момент. Отопительная нагрузка предприятия равна 65843,69ГДж/год, вентиляционная нагрузка равна 234948,45ГДж/год, нагрузка на технологические нужды равна 2530,7ГДж/год, нагрузка на горячее водоснабжение равна 2504057,51ГДж/год.

Также была рассчитана температура начала-конца отопительного периода для предприятия tнк=80С и для отдельных цехов.

2. Произведен анализ режима работы тепловых сетей завода.

Были произведены гидравлические расчеты прошлой и существующей водяных сетей, существующей паровой сети. Произведен поверочный тепловой расчет данных сетей.

3. Произведен расчет источника теплоснабжения.

В рамках дипломного проекта были выбраны два проекта модернизации системы теплоснабжения. Поэтому проводится расчет двух схем источников теплоснабжения. При модернизации системы теплоснабжения с отпуском тепла внешнему потребителю были выбраны три существующих котла ДКВР-20-13 и два устанавливаемых котла ДЕ-10-14ГМ. При модернизации системы теплоснабжения с выработкой электрической энергии были выбраны три существующих котла ДКВР-20-13.

4. Был рассчитан проект внедрения турбинной установки ТГ 8/0,4 Р13/4,0 для снижения затрат при потреблении электроэнергии заводом.

Определена работа турбины на ном

s