Система водоподготовки на заводе "Освар"

Дипломная работа - Разное

Другие дипломы по предмету Разное

Скачать Бесплатно!
Для того чтобы скачать эту работу.
1. Пожалуйста введите слова с картинки:

2. И нажмите на эту кнопку.
закрыть



нов.

 

.10.5 Выбор автоматических выключателей

Условия выбора автоматических выключателей следующие:ном.автомата.≥ Iр ср.тепл.расц.≥ Iном.двиг ср.эл.маг.расц.≥ 1,25Iпуск

 

.10.6 Выбор мощности трансформаторов цеховой подстанции

Ориентировочная мощность трансформатора Sор.т., кВА, определяется:

 

,(99)

 

где Sр.ц - расчетная мощность цеха, кВА;- число трансформаторов на подстанции;з - коэффициент загрузки трансформатора.

 

кВА

 

Выбираем для установки на цеховой подстанции трансформаторы типа ТСЗ-630, 2 шт.

Определяем минимальное число цеховых трансформаторов, Nmin, одинаковой мощности, предназначенных для питания технологически связанных нагрузок:

 

,(100)

 

где Pр.ц - расчетная нагрузка цеха, кВт;

- коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном режиме;

- добавка до ближайшего целого числа.

 

шт.

 

Определяем экономически оптимальное число Nопт трансформаторов в цехе:

опт= Nmin+m=2+0=2 шт.(101)

 

где m - дополнительное число трансформаторов.

3.10.7 Компенсация реактивной мощности

При выборе числа и мощности цеховых трансформаторов одновременно должен решаться вопрос об экономически целесообразной величине реактивной мощности, передаваемой через трансформаторы в сеть напряжением до 1 кВ.

Согласно норм технологического проектирования систем электроснабжения, мощность компенсирующих устройств выбирается по 2-м этапам:

Исходя из возможной передачи реактивной мощности через трансформаторы из сети 6-10 кВ.

Выбор дополнительной мощности компенсирующих устройств из условий оптимизации потерь мощности в трансформаторах и сети 6-10 кВ.

Тогда суммарная мощность низковольтных компенсирующих устройств Qнк, квар, составит:

нк= Qнк1+Qнк2,(102)

 

где Qнк1, Qнк2 - суммарные мощности низковольтных компенсирующих устройств, определенные на 2-х указанных этапах расчета.

Определим возможную наибольшую реактивную мощность, Q1р, квар, которая может быть передана через трансформаторы в сеть 0,4 кВ:

 

,(103)

квар.

 

Суммарная мощность конденсаторных батарей Qнк1 квар, на стороне 0,4 кВ составит:

Qнк1= Qрн+Q1р=641,18-777,8=-136,62, квар.

 

Так как в расчетах оказалось, что Qнк1 меньше нуля, то установка низковольтных компенсирующих устройств на первом этапе расчета не требуется.

Дополнительная мощность, Qнк2 квар, НБК для данной группы трансформаторов определяется:

нк2= Qрц+Qнк1-Nопт Sнт,

 

где - коэффициент, зависящий от расчетных параметров Кр1, Кр2 (Кр1=12, Кр2=2, тогда =0,55).

нк2= 641,18+0-0,552 630=-51,82,

 

Так как Qнк2 меньше нуля, то принимаем Qнк2=0 и, следовательно, установка НБК в цехе не требуется.

 

.10.8 Расчет питающей линии 10 кВ

Определяем сечение по экономической плотности тока Fэ, мм2:

э = Ip/jэ,(104)

 

где Iр - расчетный ток линии в нормальном режиме, А;

 

,(105)

 

где Sp - расчетная нагрузка секции подстанции;- количество кабельных линий;э - экономическая плотность тока.

 

А

э= 21,9/1,4 = 15,6 мм2

По справочнику /9, 45/ принимаем кабель ААБ с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами сечением F=16 мм2 (Iдл.ток.=75 А)

Определяем расчетный ток Iрк, А одного кабеля

рк =Ip/n,(106)

 

где n - число запараллеленных кабелей в одной линии;

рк =21,9/2 = 10,95 А;

 

Проверяем выполнение условия по нагреву в нормальном режиме

'дл.доп. ≥ Iрк,(107)

 

Определяем длительно допустимый ток I'дл.доп., А, кабеля

'дл.доп. = Iдл.ток КлКt,(108)

 

где Кл - поправочный коэффициент на количество прокладываемых кабелей в одной траншее; по /11, 28/ Кп = 0,9;

Кt - поправочный коэффициент на температуру окружающей среды; при нормальных условиях Кt = 1.

I'дл.доп. = 750,91 = 67,5 А

 

Отсюда видно, что условие (52) выполняется, следовательно, кабель по нагреву проходит.

Определим ток одного кабеля IАВ, А, в послеаварийном режиме:

АВ=2 Iрк(109)АВ=221,9=43,8 А.

 

Проверим выбранный кабель по условию нагрева в послеаварийном режиме:

рассчитаем допустимый ток кабеля I'АВ, А в послеаварийном режиме:

'АВ= I'дл.допКАВ,(110)

 

где КАВ - коэффициент аварийной перегрузки;

'АВ=67,51,25=84,37 А.

 

проверим выполнение условий по нагреву в послеаварийном режиме:'АВ≥ IАВ

,37≥43,8

Проверка выбранного сечения по допустимой потере напряжения

 

ΔUдоп ≥ ΔUp,(111)

 

где ΔUp = ,

здесь n - число кабелей в линии;, Q - расчетные нагрузки в кабельной линии;=1,95, x=0,113 - сопротивления одного кабеля Ом/км;=0,012 км

 

ΔUp = %

 

Проверка кабеля на термическую стойкость производится по условию:

 

,(112)

 

где - установившийся ток короткого замыкания линии, А;

С - коэффициент, учитывающий изменение температуры до и после короткого замыкания; по /11, с. 53/ С = 95;

пр = tз + tв = 1+ 0,075=1,075 с;(113)

 

Для вычисления токов короткого замыкания, составим расчетную схему и схему замещения. Расчет производится в относительных единицах, точным методом.

Задаемся базисными условиями.

Принимаем базисную мощность Sб = 6 МВА (6000кВА)

Базисные напряжения Uб=10,5 кВ

Окончательно принимаем сечение кабеля 10 кВ, Fк=16 мм2 - ААБ-10-2 (316).

 

.10.9 Конструктивное выполнение сети 0,4 кВ

От подстанции до РП сеть 0,4 кВ выполнена проводами АПВ и кабелем ВВГ, проложенными открытым способом по стене на скобах, вбитых в стену.

Провода от РП к электроприемникам проложены

s