Силовой двухобмоточный трансформатор

Информация - Разное

Другие материалы по предмету Разное

Скачать Бесплатно!
Для того чтобы скачать эту работу.
1. Пожалуйста введите слова с картинки:

2. И нажмите на эту кнопку.
закрыть



али:

Gст = Gя + Gс = 1493,8 + 1677,75 = 3137,5 кг

 

Расчёт потерь холостого хода.

Расчёт потерь холостого хода производим по параграфу 8.2

Индукция в стержне:

Вс = = =1,59 Тл

Индукция в ярме:

Вя = = =1,56 Тл

Индукция на косом стыке

Вкос. = = = 1,124 Тл

Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма.

Площадь сечения стержня на косом стыке:

Пкос. = Пс = 1,410,07238 = 0,1024 м2

Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по табл. 8.10 (Л-1) для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при шихтовке в две пластины:

При Вс = 1,59 Тл, рс = 1,269 Вт/кг; рз = 974 Вт/м2

При Вя = 1,56 Тл, ря = 1,207 Вт/кг; рз = 934 Вт/м2

При Вкос. = 1,124 Тл, ркос = 445 Вт/м2

Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применим выражение (8,32) (Л-1).

На основании параграфа 8,2 и табл. 8,12 принимаем:

kп.р. = 1,05; k п.з. = 1;. k п.я. = 1; k п.п. = 1,03; k п.ш. = 1,05.

По таблице 8,13 (Л-1) находим коэффициент k п.у. = 10,18.

Тогда потери холостого хода:

Рх = [kп.р k п.з.(рсGс + ряGя` 4ряGу + k п.у. Gу) + 4Пкос.ркос + + 1Псрз + 2Пярз] k п.я k п.п. k п.ш.

Рх = [1,051( 1,2691677,75+1,2071194,79-41,207149,5+

10,18149,5) + 40,1024445+10,07238974+20,07395934] 11,031,05 = = [1,055094,4+182,272+70,5+ +138,14] 1,0815 = 57401,0815 = 6207,8 Вт

Или 100 = 159 % от заданного

Расчёт тока холостого хода.

Расчёт тока холостого хода производим по параграфу 8.3.

По таблице 8,17 (Л-1) находим удельные намагничивающие мощности:

При Вс = 1,59 Тл, qс = 1,715 ВA/кг; qс.з = 18480 ВA/м2

При Вя = 1,56 Тл, qя = 1,575 ВA/кг; qя.з = 20700 Вт/м2

При Вкос. = 1,124 Тл, qкос = 2620 ВА/м2

Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используем (8.43), в котором по параграфу 8.3 и таблице 8.12 и 8.21 принимаем коэффициенты:

kт.р. = 1,18; k т.з. = 1,0; k т.пл. = 1,20; k т.я. = 1,0; k т.п. = 1,05;

k т.ш. = 1,06.

По таблице 8,20 (Л-1) находим коэффициент k п.у. = 10,18.

Qх = [kт.р k т.з. (qсGс + qяGя` 4qяGу + k т.у.k т.пл.Gу)+4.qкос Пз.кос + 1Псqс.з + 2Пяqя.з] k т.я k т.п. k т.ш.

Qх = [1,181(1,7151677,75+1,5751194,8-41,575149,5+ 42,451,20149,5) + 426200,1024+1184800,07238+2207000,07395] 11,051,06 = [1,18(2877,34125+1881,81-941,85+50110,1874)+1073,152+ +1337,5824+3061,53]1,113 = [1,1853927,48865+5472,2644]1,113 = 69106,7010071,113 = 16915,75822079 76 915,8 ВА

Ток холостого хода

i0 = Qx/10S = 76915,8/102500 = 3,077 %

или = 279 % заданного значения.

Активная составляющая тока холостого хода:

i = = 0,248 %

Реактивная составляющая тока холостого хода:

i = = 3,067 %

 

Тепловой расчёт обмоток.

Тепловой расчёт обмоток производится согласно параграфу 9.5 (Л-1).

Внутренний перепад температуры

Обмотка НН по (9.9) и по рис. 9.9 (Л-1).

01 = = = 1,15 С

где толщина изоляции провода на одну сторону, = 0,2510-3 м;

q плотность теплового потока на поверхности обмотки;

из теплопроводность бумажной, пропитанной маслом изоляции провода по табл. 9.1 (Л-1), из = 0,17 Вт/(мС);

Обмотка ВН по (9.9) и рис 9.9 (Л-1);

02 = = = 1,06 С

 

 

Перепад температуры на поверхности обмоток:

Обмотка НН:

о, м1 = k1 k2 k30,35q0,6 = 11,10,80,357800,6 = 16,7 С

где k1 = 1 для естественного масляного охлаждения;

k2 = 1,1 для внутренней обмотки НН;

k3 = 0,8 по таблице 9.3 (Л-1) для hk/a = 5/22 = 0.23.

Обмотка ВН:

о, м2 = k1 k2 k30,35q0,6 = 110,850,357190,6 = 15,4 С

где k1 = 1 для естественного масляного охлаждения;

k2 = 1,1 для внешней обмотки ВН;

k3 = 0,8 по таблице 9.3 (Л-1) для hk/a = 4,5/25 = 0.18.

Полный средний перепад температуры от обмотки к маслу:

Обмотка НН:

о, м. ср. =о1 + о, м1 = 1,15+16,7 = 17,9 С

Обмотка ВН:

о, м. ср. =о2 + о, м2 = 1,06+15,4 = 16,46 С

 

Тепловой расчёт бака.

Тепловой расчёт бака проводится согласно параграфу 9.6.

По таблице 9.4 (Л-1), в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию S = 2500 кВА, выбираем конструкцию гладкого бака с навесными радиаторами и прямыми трубами по рис. 9.16 (Л-1). Минимальные внутренние размеры бака по рис. 9.18, (а) и (б), (Л-1).

Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.

S1 = 40 ммS3 = 23 ммS2 = 42 ммS4 = 90 ммd2 = 10 ммd1 = 20 ммМинимальная ширина бака по рис. 9.18, (а) и (б), (Л-1).

В = D2``+(S1 + S2 + d2 + S3 + S4 + d1) 10-3 = 0.5+(40+42+20+25+90+10) 10-3 = 0.727 м

Принимаем В = 0,76, при центральном положении активной части трансформатора в баке.

Длина бака:

А = 2С+В = 20,53+0,76 = 1,82 м.

Высота активной части по (9.24) (Л-1):

На.ч. = lс + 2hя + n 10 = 0,97+20,316+0,05 = 1,65 м.

uде n = 0,05 м толщина бруска между дном бака и нижним ярмом

Принимаем расстояние от верхнего ярма до крышки бака при горизонтальном расположении над ярмом переключателя ответвлений обмотки ВН по табл. 9.5 (Л-1).

Ня.к. = 400 мм = 0,4 м.

Гл

s